Определение диаметров самотечных трубопроводов

Вода от оголовка транспортируется по двум самотечным линиям. Диаметр самотечных линий должен быть таким, чтобы скорость движения воды по ним не была меньше скорости движения воды в реке с целью наименьшего отложения ила. Для этого в паводок при повышенной мутности весь расход пропускаем по одной самотечной линии, со скоростью Vпав = 1,31 м/с.

Диаметр самотечного трубопровода определяем по формуле:

dс.тр.=v(4*Qр/рV)=??4*0,4/3,14*1,31?=0,62м

принимаем стальные трубы диаметром dс.тр=700 мм, со скоростью V=0567м/с, по таблице Шевелева, в межень весь расход 0,22 мі/с будет пропускаться по двум самотечным линиям, со скоростью V=0,283 м/с, по СНИП.

Потери напора при движении воды в самотечных линиях определяем по формуле:

??=і*?+?(ж*VІ)/2g+?р, где

і - гидравлический уклон или потери напора на единицу длины трубопровода (определяется по таблице Шевелева),

Расчетная длина самотечного трубопровода, м,

ж - коэффициент сопротивления, принимаемый в зависимости от местного препятствия (определяется по справочнику Курганова А.Н. и Федорова Н.Ф. «Справочник по гидравлическим расчетам систем ВК»).

Для случая выключения одной линии на ремонт или промывку.

Для случая работы двух линий.

В результате подсчета потерь напора определяем отметки уровня воды колодца. Применим следующие значения:

Для суживающего перехода - ж=0,25

Для двух сварных отводов с углом 45є - ж =0,45

Для тройника в прямом направлении трубы - ж=0,1

Для задвижки - ж=50

Для выхода из трубы (излива) в камеру водоприемника - ж=1

Следовательно - ?ж=51,8

Таким образом, считаем потери напора при движении воды по одной самотечной линии:

По длине і*?

Значит потери напора по длине будут равны:

0,00061 *120м=0,0732

Потери напора через решетки?р=0,1 и сумма? составляет:

H=0,0732*51,8*(0,8І/2*9,81) +0,1=0,227

Нашли потери напора при движении всего расхода воды по одной самотечной линии.

Определяем потери напора воды при пропуске расхода по двум самотечным линиям.

2)По длине і*?

По таблицам Шевелева для расхода равного 800 мі/ч.

По этому расходу определяем по таблице Шевелева:

d=700 мм, следовательно, і=0,00061 (1000 і=0,61), со скоростью V=0,567м/с.

По расходу:

По этому расходу, который мы пропускаем по двум стальным трубам диаметром 700 мм по таблице Шевелева 1000 і =0,178, следовательно, і=0,000178 со скоростью V=0,286 м/с, значит потери по длине:

??= і*?=0,00061 *120м=0,0732

Сумма?ж=51,8

H=51,8*0,4І/2*9,81+0,0732+0,1=0,596

Получим потери напора по двум самотечным трубопроводам.

Автоматизация установки для приготовления сиропа

Диаметр трубопроводов можно определить по расходу продукта: D =, м, (5) где Qп - расход продукта, м3/c; W - скорость продукта (жидкости), м/с; D - внутренний диаметр трубопровода, м...

Анализ результатов газогидродинамических исследований скважин, подключенных к УКПГ-14 Оренбургского НГКМ

Для нахождения оптимального диаметра нефтепровода в соответствии с таблицей 3 для пропускной способности 4,5 млн.т/год выбираем три конкурирующих диаметра, по которым возможна перекачка заданнго объема нефти: D1 = 377 мм, D2 = 426 мм, D3 = 529 мм...

Гидравлический привод манипулятора

Для этого зададимся скоростями потока жидкости: в напорном трубопроводе - 3,8 м/с; в сливном трубопроводе - 1,5 м/с; во всасывающем трубопроводе - 1 м/с. , м где, - величина потока жидкости через трубу, [м3/с]; - скорость потока жидкости, [м/с]...

Гидравлический расчет объемного гидропривода механизма подачи круглопильного станка

Внутренний диаметр трубопровода определяют по формуле, где Q - наибольший расход на расчетном участке гидролинии, м3/с; V - допускаемая скорость движения жидкости, м/с. Для напорной линии: принимаем dн-р = 16 мм Для исполнительной линии...

Гидроцилиндр с односторонним штоком

Скорости в линиях принимаем: для всасывающего трубопровода =1,6 м/с; для сливного трубопровода =2 м/с; для напорного трубопровода =3,2 м/с (при р<6,3 МПа). Зная расход Q (расход жидкости во всасывающей, напорной и сливной линиях)...

Конструирование выпарной установки

Определяем диаметр штуцера на вход сырого раствора. Определяем диаметр штуцера d1, м d1 = где V - объёмный расход сырого раствора, м/с; w - скорость движения сырого раствора, w = 1 м/с . d1 = V = где G0 - количество исходного раствора...

Насосная установка

Заданная технологическая схема содержит емкости, расположенные на различных отметках высот...

Определение конструктивных параметров аппаратов выпарных установок

Примем следующие значения скоростей движения потоков : · скорость движения греющего пара щгп=20 м/с; · скорость конденсата щк=0...

Проект строительства котельной мощностью 4 МВт

Где Gсет - расход сетевой воды, кг/с; v - удельный объем воды, v = 0.001м3/кг; Vв - скорость воды в трубопроводе, принимаем 1 м/с · Диаметр трубопровода сетевой воды Принимаем трубу стандартного диаметра 200 мм. · Диаметр трубопровода прямой воды...

Промышленная котельная с паровыми котлами

К основным трубопроводам в паровой теплогенерирующей установке относят паропроводы насыщенного пара в пределах котельной и водопроводы питательной воды. Диаметр трубопроводов рассчитывается по формуле: , м (1.36) где...

Расчет гидравлического привода для трактора ЛТ-154

Диаметр трубопровода определяется по формуле: где QС -расход в гидросистеме, м3/с; VЖ- скорость движения жидкости в трубопроводе, м/с; В соответствии с рекомендациями принимаем скорости течения жидкости: -для всасывающей гидролинии VВ=0,5...2м/с...

Расчет гидропривода вращательного движения

Для соединения элементов гидросистемы применяют трубопроводы, внутренний диаметр которых определяется диаметром присоединительной резьбы гидравлических устройств или условным подходом, т.е...

Расчёт и проектирование водозаборного сооружения из поверхностного источника водоснабжения (река)

2=2Dр - не менее двух диаметров раструба; Dр =1,3 - 2 d - всасывающей трубы; Dр =1,5*0,6=0,9м, ?2=2Dр=2*0,9=1,8; ?1=0,8D - не менее 0,5 м; ?1=0,8*(0,9)=0,72 Все параметры рассматриваются как рекомендуемые минимальные. Диаметр всасывающего трубопровода...

Функциональная схема автоматизации

Диаметр трубопроводов можно определить по расходу продукта: D =, м, (5) автоматизация технологический регулируемый параметр где Qп - расход продукта, м3/c; W - скорость продукта (жидкости), м/с; D - внутренний диаметр трубопровода, м...

Экскаватор траншейный цепной ЭТЦ-250

Рассчитаем диаметры трубопроводов из условия обеспечения допустимых эксплуатационных скоростей: - всасывающие - сливные - нагнетательные По расчетным диаметрам выбираем выбирается наиболее близкий к нему гостированный диаметр стальных...

К безнапорным (самотечным) трубопроводам относятся канали­зационные трубы, водосточные каналы (ливнеспуски), самотечные нефтепроводные и водопроводные трубы и т.д.

Наиболее распространенными формами сечений безнапорных трубопроводов являются: круглое (рис.5), овоидальное (рис.5) и лотковое (рис.5). Эти сечения характеризуются интересной гидравлической особенностью: наибольший расход и наибольшая скорость в них имеют место не при полном, а лишь при частичном наполнении.

Объясняется это тем, что при заполнении верхней части подобных сечений смоченный периметр растет быстрее, чем площадь, и поэтому начинает уменьшаться гидравлический радиус, что приводит одновременно к уменьшению скорости и расхода.

Гидравлические расчеты безнапорных трубопроводов выполняются аналогично расчетам открытых каналов, что естественно, поскольку безнапорный трубопровод представляет собой по существу также открытый канал; отличием трубопроводов от каналов в гидравлическом смысле является только отмеченное выше уменьшение гидравлического радиуса трубопроводов при заполнении его верхней части, в то время как гидравлический радиус каналом все время возрастает с увеличением наполнения.

Рис.6 Рис.7

Для упрощения расчетов значения характеристик трубопроводом (площади сечения, гидравлического радиуса и величин и зависящие от глубины наполнения, могут быть вычислены для определенных форм сечения заранее.

Если обозначить через W 0 и значения модуля скорости и модуля расхода при полном наполнении h 0 трубопровода, а теми же буквами без индекса –их значения при некотором частичном наполнении h, можно вычислить значения отношений

в зависимости от ; получающиеся при этом зависимости для трубопроводов круглого, оваидального и лоткового сечений представлены в виде графиков на рис.6, 7, 8. Пользуясь этими графиками, значения скорости и расхода Q при частичном наполнении можно находить по формулам

8.5. Безнапорное движение при ламинарном режиме

На практике, например при сливе весьма вязких нефтей и нефтепродуктов и их течении в открытых лотках и самотечных трубах, при решении некоторых задач в области химического и нефтезаводского аппаратостроения, иногда приходится встречаться с ламинарным безнапорным движением жидкости.

В этом случае оказывается возможным определить теоретическим путем потери напора (подобно тому, как при ламинарном движении в напорных трубах) и получать расчетные зависимости для расхода. Не приводя здесь соответствующих решений, математически обычно весьма сложных и громоздких, ограничимся лишь сводкой некоторых расчетных формул для каналов наиболее часто применяемых форм поперечных сечении. По И.А.Чарному, для канала прямоугольного сечения при глубине потока h и ширине b расход жидкости может быть подсчитан по формуле

где i –уклон дна канала; g –ускорение силы тяжести; v –кинематическая вязкость жидкости.

Если глубина потока весьма мала по сравнению с шириной, то

Для канала трапецеидальной формы гидравлически наивыгоднейшего сечения с углом

Для полукруглого канала

Скорость движения воды в самотечных трубах принимается не менее скорости течения воды в реке.

Принимают стандартные диаметры труб, округляя полученные расчетом в меньшую сторону. По принятому диаметру уточняют действительную скорость в самотечной трубе, и она должна быть больше расчетной. Затем эту скорость проверяют при уровне высоких вод, т.е. паводок, когда для обеспечения наименьшего заиления полный расход пропускается по одной линии.

Принятый диаметр самотечных трубопроводов D (в м ) должен быть проверен на незаиляемость транспортируемыми по трубе мелкими наносами в количестве ρ (в кг/м 3 ), имеющими средневзвешенную гидравлическую крупность ω, м/сек , по формуле (6) и на подвижности захватываемых в трубу и влекомых по дну наносов крупностью d, м , по формуле (7)

(6)

где V – скорость течения воды в самотечных линиях, м/сек;

u – скорость выпадения частиц взвеси в потоке; u≈0,07∙V м/сек ;

D – диаметр самотечных линий, м ;

А – параметр, принимаемый равным 7,5-10;

d – диаметр частиц, м .

Диаметр самотечных линий водозабора должен обеспечивать возможность гидравлического удаления отложившихся в них наносов.

Сифонные трубы допускается применять в водозаборах II и III категории. Эти трубы, как было ранее отмечено, выполняются из стальных труб на сварке, количество их принимается не менее двух.

Диаметр сифонных труб определяется по расходу при нормальном режиме работы водозабора и по скорости движения воды в них 0,7-1,2 м/сек .

Наибольшая величина вакуума должна создаваться в верхней точке сифона, в которой устанавливается воздухосборник, соединенный с вакуум-насосом. Допускаемая высота сифона, равная разности отметок его верхней точки и уровня низких вод (УНВ), определяется при аварийном режиме по формуле:

где – допускаемый вакуум в высшей точке сифона, принимается 0,6-0,7 мПа ;

– потери напора по длине сифона от точки приема до воздухосборника, м ;

∑ξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений в сифоне;

V – скорость движения воды в сифонном водоводе при аварийном режиме, м/сек ;

h в – потери напора в восходящей ветви сифона, м .

Общая потеря напора в сифонной линии и водоприемнике:

h=h в +һ н +һ реш, м (9)

где h н – потери напора по длине и местные сопротивления сифона, м ;

h реш – потери напора в решетке, м .

Потери напора в решетках 0,03-0,06м .

Расчет производится для условий нормального и аварийного режима работы водозабора.

Расчёт диаметров трубопроводов коммуникаций водозабора производится по значениям допускаемых скоростей в условиях нормального режима работы водозабора. Для самотечных труб, согласно скорость должна быть в пределах от 1 до 1,5. Диаметр самотечных труб принимаем по таблицам Шевелёва.

Принимаем две самотечные линии. Принимаем 700 мм =1,23 м/с.

Определение потерь в самотечных линиях, возникающих в процессе эксплуатации:

, где

L– длина самотечной линии. Длина самотечной линии определяется из профиля дна реки. Это расстояние по горизонтали от наружной стены водозабора (принимается на расстоянии 5м от уреза воды при ВУВ) до места расположения оголовка,L=43,5 м.

V – скорость движения потока воды в трубе,
=1,23 м/с;

=2,45 м/с;

 - сумма коэффициентов местных сопротивлений, принимаем по :

= выхврезервуар=

3*0,25+0,1+0,97+1,0=3,57м

Нормальный режим:

0,47 м

Аварийный режим:

Q ав. =Q расч =961,22л/с;

1,65 м

7. Система промывки кассетных фИльтров, оголовков и самотечных труб

Рис.5. Система промывки кассетных фильтров, оголовков и самотечных труб.

При достижении перепада уровней в реке и в одной или обеих камерах колодца, критической величины, необходимо приступить к промывке фильтрующих кассет и самотечных труб. Разность уровней определяется по показаниям датчиков. Вначале производится импульсная промывка фильтров одного из оголовков. Если после 3-4 импульсных промывок фильтров и самотечных трубопроводов, перепад уровней не восстановлен до нормальной величины, то приступают к напорной обратной промывке. Трубопроводы подводящих воду на промывку самотечных линий и фильтров подключается в камере переключения к напорному водоводу. Диаметр подводящих трубопроводов определяется следующим образом:

Скорость воды при обратной промывке должна удовлетворять следующему условию:

,

где - скорость воды в промывной линии, принимаем1,5 м/с;

- скорость воды в самотечной линии, м/с

При этом, расход воды на промывку самотечной линии определяется по формуле:

,

где - диаметр самотечной линии, м

м/с

м 3 /с

Согласно принимаем диаметр труб подачи промывной воды при
4м/с диаметр
мм.

Расчёт импульсного промыва

Рис. 6. Расчёт импульсного промыва.

Расчет импульсного промыва рыбозащитных кассет затопленных водоприемников состоит в определении максимальной скорости течения воды в самотечном водоводе при промыве. По этой скорости можно косвенно судить об эффективности его применения (например, в сопоставлении с возможно достижимой скоростью течения при промыве обратным током воды). Максимальную скорость течения воды в самотечном водоводе
м/с, при некоторых принятых значениях, L, D и d определяют по формуле

Где и- полуамплитуды колебания уровня жидкости в вакуумстояке, м;

, - продолжительность первого полупериода колебания уровня жидкости в вакуумстояке

где F и ω - площади соответственно живого сечения вакуумстояка и самотечного водовода.
приF=ω

L-длинна самотечной линии

Ѳ- характеристика основного гидравлического сопротивления определяется по формуле:

При этом коэффициент ѱ находят по формуле:

Где, λ - коэффициент гидравлического трения;

L и Dс - длина и диаметр самотечного водовода, м;

∑ζ - сумма коэффициентов местных сопротивлений при движении воды от водоисточника к включительно.

h– потери напора в фильтрующей кассете,h=0.3;

V– скорость воды в фильтрующей кассете, определяется по формуле:

,м/с

Где,
- скорость втекания воды в кассету

Ρ=50%- пористость загрузки кассеты

м/с

Характеристику дополнительного сопротивления находят по формуле

где D u d - диаметр соответственно вакуумстояка и клапана для впуска воздуха. D=700 мм;d=100 мм;

Определяем - высота подъёма воды в вакуумном стояке

принимается 3-8 м

По графику расчётов импульсной промывки определяем

;
м/с

Задачи по гидравлическому расчету водоотводящих труб возникают как при проектировании, так и при строительстве и эксплуатации водоотводящих сетей. Основными случаями расчета водоотводящей сети при равномерном установившемся движении сточных вод являются следующие:

а) заданы диаметр, уклон и наполнение труб; требуется определить расход (пропускную способность) и скорость движения сточных вод;

б) заданы диаметр и наполнение труб, а также скорость движения сточных вод; требуется определить расход (пропускную способность) и уклон труб;

в) задан расход и требуется определить диаметр и уклон труб при скорости течения и наполнении, соответствующих требованиям ТКП 45-4.01-56–2012.

Последний вариант гидравлического расчета является наиболее распространенным в практике проектирования, но требует сопоставления стоимости труб и их прокладки, поскольку при уменьшении диаметров увеличивается объем земляных работ, так как для сохранения при этом пропускной способности надо увеличить скорость, следовательно, и уклон труб. Затем по заданному расходу устанавливаются наполнение и скорость движения сточных вод. Если при этом наполнение равно или близко к требуемому значению по ТКП 45-4.01-56–2012, то диаметр участка может считаться принятым. Если наполнение значительно отличается от максимально допускаемых значений, то диаметр при заниженном наполнении велик, а при завышенном наполнении мал. При завышенном наполнении труб можно или увеличить уклон, сохраняя диаметр, или увеличить диаметр, проведя технико-экономическое сравнение вариантов этого проектного решения. Одновременно производится проверка соответствия величин скоростей условиям незаиливаемости труб.

Необходимо иметь в виду, что увеличение уклона уменьшает наполнение труб при постоянном расходе, но увеличивает скорости, а уменьшение уклона увеличивает наполнение, но уменьшает скорости. Во всех случаях наполнение труб должно быть по возможности близким к допускаемому значению по ТКП 45-4.01-56–2012, а принимаемые уклоны – обеспечивать минимально возможные заглубления труб, минимально возможное количество перекачек и незаиливающие скорости.

Бытовая водоотводящая сеть рассчитывается на неполное заполнение труб. Это делается для того, чтобы обеспечить транспортирование плавающих веществ, удаление из сети вредных и взрывоопасных газов, а также для получения некоторого запаса в сечении труб, рассчитанного на неравномерное поступление сточных вод. Отношение высоты слоя воды (h) к диаметру трубы (d) называют ее наполнением. Частичное наполнение, соответствующее пропуску расчетного расхода, называется расчетным. Наполнение труб при самотечном режиме их работы нормируется ТКП 45-4.01-56–2012.

Расчетное наполнение трубопроводов в зависимости от диаметров труб должно приниматься не более:

Если наполнение труб диаметром 150–200 мм получается меньше расчетного, то участки таких трубопроводов не рассчитывают и скорость движения сточных вод в них не определяется.

Расчетное наполнение трубопроводов и каналов с поперечным сечением любой формы надлежит принимать не более 0,7 высоты, а каналов прямоугольного поперечного сечения – не более 0,75 высоты. Для трубопроводов дождевой сети и общесплавных коллекторов полураздельной системы водоотведения следует принимать полное расчетное наполнение.

Расчет водоотводящей сети выполняют, исходя из средней скорости. Средняя скорость потока получается как частное от деления расхода (q) на площадь живого сечения (w). Под самоочищающей скоростью при максимальном расчетном расходе понимают такую минимальную среднюю скорость потока, при которой взвешенные частицы из потока не выпадают. При расчетах водоотводящей сети назначают такую скорость потока, которая при расчетном наполнении будет не меньше, чем минимальная самоочичающая. При расчетном наполнении труб следует принимать следующие скорости движения потока (м/с) для труб с диаметром:

Для бытовых сточных вод с крупностью взвеси в 1 мм минимально допустимая скорость течения, при которой трубы не заиливаются, может определяться по формуле, предложенной Н. Ф. Федоровым:

где ν min – незаиливающая скорость, м/с;

R – гидравличиский радиус, м;

n = 0,35 + 0,5R – показатель степени корня.

Наименьшую расчетную скорость движения осветленных или биологически очищенных сточных вод в открытых лотках и самотечных трубопроводах допускается принимать 0,4 м/с.

Максимальная расчетная скорость движения сточных вод не должна быть опасной для механической прочности труб, по которым транспортируются вместе со сточными водами твердые вещества (галька, песок, обломки металла и т. д.). В соответствии с требованиями ТКП 45-4.01-56–2012 максимальная расчетная скорость движения сточных вод в металлических трубах должна быть не более 8 м/с, а в неметаллических – 4 м/с. Для дождевой сети – соответственно 10 и 7 м/с.

При расчетном наполнении для всех систем водоотведения в соответствии с ТКП 45-4.01-56–2012 рекомендуется принимать следующие наименьшие уклоны:

В зависимости от местных условий при неблагоприятном рельефе местности для отдельных коллекторов и участков уличной сети для труб диаметром 200 мм допускается уклон 0,005.

Наименьшие уклоны труб бытовой водоотводящей сети принимаются для труб диаметром: 150 мм – 0,008; 200 мм – 0,005; 250 мм и более – определяются гидравлическим расчетом в зависимости от допускаемых минимальных скоростей.

Уклоны менее 0,0005 не допускаются в связи с усилением засоряемости сетей и, следовательно, удорожанием эксплуатации их, а также в связи с трудностями выдерживания такого уклона при строительстве сетей.

Наименьшим уклоном называется уклон, обеспечивающий при расчетном заполнении незаиливающую скорость. Если наполнение труб диаметром 150 и 200 мм на отдельных участках, уложенных с нормативным уклоном, получается меньше расчетного, то такие участки считаются безрасчетными и скорости течения в них не определяются, а уклоны принимаются соответственно 0,008 и 0,005. Для ориентировочного назначения наименьшего уклона иногда используют формулу

(4.5)

Важнейшим этапом проектирования водоотводящей сети является гидравлический расчет, в итоге которого строится продольный профиль коллекторов. Продольный профиль представляет собой вертикальный разрез – разверстку верхнего слоя земли с запроектированным трубопроводом в направлении движения воды. Гидравлический расчет начинают с диктующих точек – начальных, низкорасположенных и наиболее удаленных точек схемы водоотведения. При построении продольного профиля от диктующих точек заглубление трубопровода получается наибольшим. Поэтому обеспечивается самотечное присоединение других более благоприятно расположенных всех боковых веток трубопроводов к проектируемому коллектору. Участок от диктующей точки до коллектора принято называть диктующей веткой. При построении продольного профиля трубопровода решается вопрос о соединении труб по высоте. В инженерной практике применяются два способа соединения труб в расчетной точке: «шелыга в шелыгу» и «по уровням воды». Опыт эксплуатации показывает, что для объектов водоотведения, имеющих равнинный характер со слабо выраженным рельефом местности, предпочтительны соединения труб одинакового диаметра «по уровням воды», а разного диаметра – «шелыга в шелыгу».